《武汉工程大学学报》 2011年06期
42-46
出版日期：2011-07-30
ISSN:1674-2869
CN:42-1779/TQ
连续拱梁组合桥的设计与结构分析
0引言对于全长100~200 m范围内的中等跨径桥梁，能够参与竞争的桥梁形式主要是钢筋混凝土拱桥与预应力混凝土连续梁桥.钢筋混凝土拱桥造价低廉，但需要有良好的地基以承担拱脚的水平推力；预应力混凝土连续梁桥对地基要求不高，但混凝土与预应力指标高，不经济.连续拱梁组合桥结合了上述两种桥型的优点，节省材料、降低造价、对地基要求低、施工工艺简单［1］.1工程概况山东省临沂市蒙山大道跨涑河桥属于拆除老桥新建桥梁工程，桥址位于临沂市涑河中段，现河床宽约95.00 m，水面宽约85.00 m，设计常水位69.50 m，水流由西向东流动.设计勘察揭露深度范围内地层主要为上部第四系粘性土、砂土，下伏奥陶系石灰岩.为使桥梁充分体现临沂历史文化特色，与整个涑河的治理开发融为一体，同时满足通行、通航和城市行洪的需要，本桥经过多轮方案比选，最终确定采用五跨连续拱梁组合桥.考虑桥梁景观需要，本桥采用斜桥正做的方式，桥梁与河道中心线斜交20 °，同时为了避免桥墩对河道行洪的影响，本桥跨径组成设为（22+25+30+25+22） m.桥梁全长124 m，全宽30 m，按双幅桥设置，为双向六车道、外侧设置人行道.桥梁标准横断面布置：3.0 m（人行道及栏杆）+12 m（机动车道）+12 m（机动车道）+3.0 m（人行道及栏杆）＝30 m.桥面设置R＝1 800 m的竖曲线，从竖曲线两端起设置3%的纵坡与地面道路衔接，见图1.图1蒙山大道桥效果图
Fig.1The rendering of mengshan mountain bridge2技术标准本桥设计车速为60 km/h，设计荷载采用城-A级，人群荷载取值-3.5 kN/m2，车行道设双向2%的桥面横坡，人行道设反向1%的横坡，桥头最大填土高度在4.0 m以下.温度荷载采用升温25 ℃，降温25 ℃.针对本桥所在地区，地震基本烈度为7度，地震动峰值加速度为0.15 g，地震动反应谱特征周期为0.35 s.图2桥型立面图
Fig.2Bridge elevation3结构设计3.1边跨拱圈桥梁两侧的边跨采用一端简支一端固结的钢筋混凝土拱圈，其中梁端直线段长9.5 m.边跨曲线标准段轴线线形为二次抛物线形，梁高0.9 m，梁宽13.0 m，采用单箱五室截面；顶、底板厚18 cm，顶底板至拱脚部位加厚至25 cm；中腹板厚24 cm，边腹板厚27 cm，至拱脚部位分别加厚至34、37 cm.边跨直线标准段梁高0.9 m，顶宽14.99 m，底宽13 m，悬臂长1.0 m，采用单箱五室截面；顶底板厚18 cm；中腹板厚24 cm，边腹板厚27 cm，至支点分别加厚至34、37 cm.边跨拱圈桥台处梁端与桥梁中心线斜交20 °边跨拱圈在挂梁与拱圈结合处采用厚2.2 m 的横梁过渡.此外，在边跨拱圈各箱室内设置70 cm的人孔，便于日后人员对体外索的检查.3.2中跨拱圈中跨主拱圈两端固结，计算跨径28.1 m，矢跨比1／7.21，拱轴线采用二次抛物线.主拱圈立面等高度，拱圈高0.9 m，全宽13 m.主拱圈采用单箱五室箱形截面，顶底板厚度18 cm，顶底板至拱脚加厚至25 cm；中腹板厚24 cm，边腹板厚27 cm，至拱脚分别加厚至34 cm和37 cm.拱圈跨中设置了厚20 cm的横梁.在挂梁与拱圈结合处采用厚2.1 m 的横梁过渡.主拱圈跨中长14.2 m顶板设2%的双向坡，顶宽14.99 m，底宽13 m，悬臂长1.0 m.3.3次中跨拱圈次中跨主拱圈两端固结，计算跨径23.2 m，矢跨比1／6.36，拱轴线采用二次抛物线.主拱圈立面等高度，拱圈厚0.9 m，全宽13 m.主拱圈采用单箱五室箱形截面，顶底板厚度18 cm，顶底板至拱脚加厚至25 cm；中腹板厚24 cm，边腹板厚27 cm，至拱脚分别加厚至34和37 cm.拱圈跨中设置了厚20 cm的横梁.在挂梁与拱圈结合处采用厚2.1 m 的横梁过渡.主拱圈跨中13 m长顶板设2%的双向坡，顶宽14.99 m，底宽13 m，悬臂长1.0 m.3.4挂梁在中跨、次中跨、边跨拱圈之间分别设一挂梁，挂梁的支点分别设在边跨拱圈、次中跨拱圈、中跨拱圈上.与边跨拱圈相对应，挂梁采用单箱五室箱形截面.中跨与次中跨间挂梁长1386 m，次中跨与边跨间挂梁长1196 m，挂梁顶宽1499 m，底宽13 m，悬臂长1 m，等截面梁高085 m.挂梁顶面设2%的双向横坡，两侧与主拱圈、边跨梁之间设2 cm的间隔缝，待浇注桥面铺装时设桥面连续构造.3.5腹拱及拱上建筑在各桥墩处设置装饰腹拱，腹拱拱轴线为圆弧曲线.在中墩处主跨侧设置两个腹拱，次中跨侧设置一个，较大的腹拱壁厚0.16 m，小的腹拱壁厚012 m，均为实心截面，腹拱与主拱圈采用不完全铰接.在主拱圈和腹拱上设置装饰侧墙，侧墙壁厚0.15 m.3.6体外索为平衡拱脚的水平推力，在主拱圈、边跨梁及简支挂梁内设置体外索，体外索贯穿整个主桥，锚固在边跨拱圈的挂梁与拱圈结合处的强大横梁上，体外束的张拉力通过边跨拱圈传递到拱脚来平衡主拱圈水平推力.体外索的立面线形为折线形，在主拱圈和边跨梁内体外索各转向处设置转向槽，转向槽由钢管制作，要求平顺，光滑［2］.另外，为使体外束受力合理、方便牵引，在主拱圈和边跨梁内每隔一定距离设置滚轴定位装置支撑体外索，并采取一定措施避免体外索的振动.体外索采用环氧喷涂钢绞线双层无粘结钢铰线(OVMS4)，配套锚具为9j15.2可换式钢铰线成品索锚具.预应力钢铰线标准强度fpk＝1 860 MPa，每根索的张拉控制力为0.60 fpk，每束张拉控制力为1 406.16 kN，单幅桥设6束，全桥共12束.第6期张建芝，等：连续拱梁组合桥的设计与结构分析
武汉工程大学学报第33卷
3.7桥墩桥墩基础采用群桩基础，承台厚2.5 m，单幅顺桥向与横桥向尺寸分别为6.2和16.2 m，为圆端形承台.拱座与承台做成整体形式，高3.6 m，顺桥向与横桥向尺寸分别为2.5和13.6 m.单幅桥墩承台下设置10根直径1.2 m的钻孔灌注桩，呈2排布置.3.8桥台桥台为肋板式桥台，承台厚1.5 m.单幅桥台下设置5根直径1.2 m的钻孔灌注桩，呈梅花型布置.4整体计算4.1计算概述连续拱梁组合桥属于高次超静定结构，其设计计算的难点在于上部结构的静力分析.总体静力计算根据桥梁施工流程划分结构计算阶段，按《公路桥涵设计通用规范》和《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》的要求，将施工荷载、自重、预应力、二次力、整体升降温、活载及地基不均匀沉降等荷载进行组合，验算结构极限承载力、结构在施工阶段应力、运营阶段裂缝及整体刚度是否符合规范要求.总体计算采用《桥梁博士V3.2》.4.2荷载组合承载能力极限状态组合为：组合Ⅰ，基本组合，按规范JTG D60—2004第4.1.6条规定；按此组合验算结构的承载能力极限状态的强度.正常使用极限状态组合为：组合Ⅰ，长期效应组合，按规范JTG D60—2004第4.1.7条规定；组合Ⅱ，短期效应组合，按规范JTG D60—2004第4.1.7条规定；组合Ⅲ，标准值组合.4.3结果分析
4.3.1持久状况承载能力极限状态强度计算经过计算分析，得拱梁组合结构正截面承载能力及承载能力极限状态荷载效应包络图如下图所示.图中的单位均以kN· m计，正值代表正弯矩，负值代表负弯矩.图3钢筋混凝土拱梁组合结构抗弯承载能力与荷载效应包络图
Fig.3The envelope diagram of flexural strengthening and load effect in
reinforced concrete arch and beam hybrid system structure 由图可见，结构正截面承载能力极限状态荷载效应包络图完全处于结构正截面承载能力包络图中.
4.3.2持久状况正常使用极限状态裂缝计算通过计算，得到结构短期效应组合下截面上、下缘混凝土的裂缝宽度如图所示.图中裂缝宽度单位以 mm计.图4钢筋混凝土拱梁组合结构短期效应组合下截面上、下缘混凝土的裂缝宽度
Fig.4The concrete crack width of bottom section in Shortterm effect combination for
the reinforcedconcrete arch and beam hybrid system structure根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D622004）中第6.4条，钢筋混凝土构件在正常使用极限状态下的裂缝宽度应按作用短期效应组合并考虑长期效应影响进行验算.本构件处于I类环境，在短期效应组合作用并考虑长期效应影响下，钢筋混凝土构件的最大裂缝宽度不应超过0.20 mm.由上图可见，在作用短期效应组合下，构件截面上、下缘混凝土的裂缝宽度最大值发生在中跨拱圈拱脚处，约为0.18 mm<0.20 mm，满足设计要求.
4.3.3短暂状况构件应力计算对拱梁组合结构各施工阶段进行应力计算，得短暂状况正截面混凝土的最大压应力出现在铺设二期恒载、拆除支架后的阶段，位于中跨拱圈与次中跨拱圈之间的挂梁跨中，值为4.216 MPa；中性轴处的最大主拉应力同样出现在铺设二期恒载、拆除支架后的阶段，位于边跨拱圈拱脚下缘，值为0.950 MPa.根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D622004）中第7.2.4条，钢筋混凝土受弯构件受压区正截面混凝土边缘的压应力应符合下列规定： σttp≤0.8f′ck=0.8×26.8=21.44 MPa根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D622004）中第7.2.5条，钢筋混凝土受弯构件中性轴处的主拉应力应符合下列规定：σftp≤f′tk=2.40 MPa由上述计算数据可见，拱梁组合结构受压区混凝土边缘压应力和中性轴处的主拉应力均满足规范容许的最大应力要求.
4.3.4标准值组合作用下支承反力汇总标准值组合作用下支承反力如表1所示.表1标准值组合作用下支承反力
Table 1The support reaction in standard combination effect
支点位置内力水平最大水平最小中跨拱脚水平力/kN3 490-496竖向力 /kN14 80015 200弯矩 /（kN·m）-3 5502 540边跨拱脚水平力/kN4 690-5 470竖向力/kN13 90013 600弯矩/（kN·m）-21 10014 900边跨拱圈
单向支承处水平力/kN00竖向力/kN1 6801 680弯矩 /(kN·m)005体外预应力对支承反力的影响上述第5.3节中，拱梁组合结构分析结果均为在有体外预应力作用下所得.在结构中没有设置体外预应力的情况下，标准值组合作用下各支承反力结果如下：表2标准值组合作用下支承反力
Table 2The support reaction in
standard combination effect
支点位置内力水平最大水平最小中跨拱脚水平力/kN4 620607竖向力/kN14 70015 200弯矩/(kNm)-8 350-2 320边跨拱脚水平力/kN9 89033.5竖向力/kN13 40013 200弯矩/(kN·m)-40 900-7 010边跨拱圈
单向支承处水平力/kN00竖向力/kN2 3802 380弯矩/(kN·m)00上表显示，在标准值荷载组合作用下拱脚处的最大水平推力出现在边跨拱脚，为9 890 kN，相应弯矩为-40 900 kN·m.在该水平推力和弯矩作用下，单幅桥梁边跨拱脚处群桩基础需要20根直径1.2 m的钻孔灌注桩，承台尺寸为14.6 m×17 m×3.5 m，承台体积大，基坑维护费用高，浇注时需使用水冷却管，以保证混凝土的内外温度相差不超过25 ℃，避免因温度相差太大影响承台质量.如此设计，造价高且没有充分体现连续拱梁组合桥的优势.进一步比较表1、表2可知，体外预应力的设置可显著优化各主拱拱脚处反力，而对于拱脚基础而言，水平推力起主要控制作用.设置体外预应力后，水平推力变化最为明显的是边跨拱脚.
表3边跨拱脚处标准值组合作用下支承反力比较表
Table 3The comparison table of support reaction in
standard combination effect for arch springing of
side span
工况水平力/
kN竖向力/
kN弯矩/
（kN·m）永有体外预应力作用下4 69013 900-21 100无体外预应力作用下9 89013 400-40 900比较-52.6%/-48.4%从表3分析结果可知，在有体外预应力作用下，边跨拱脚的最大水平推力减少了52.6%，弯矩减少了48.4%.单幅桥梁边跨拱脚处群桩基础仅需10根直径1.2 m的钻孔灌注桩即可保证结构安全，显著优化了拱脚处基础尺寸，节省了造价.6结语本研究对山东省临沂市蒙山大道跨涑河桥的设计进行了研究和介绍，并对体外预应力对结构支承反力的影响进行了深入比较和分析，结果显示，体外预应力的设置与否对主拱拱脚水平反力影响显著.